一、超高锰钢ZGMn18Cr2性能研究（论文文献综述）
何扬,王于金,秦芳诚,孟征兵[1]（2021）在《水韧处理对消失模铸造棒磨机衬板组织与性能的影响》文中研究说明对消失模铸造ZGMn13高锰钢和ZGMn17超高锰钢衬板进行水韧处理,借助光学显微镜和显微硬度仪,研究了不同水韧处理工艺对衬板组织与性能的影响,对比分析了水韧处理前后试样的组织与性能变化。结果表明,水韧处理保温1h时,衬板性能均较好。随着水韧处理温度升高,网状碳化物逐渐减少,单相奥氏体含量先增后减。ZGMn13高锰钢和ZGMn17超高锰钢最佳水韧处理方案为:升温至1 080℃保温1h后进行快速水淬。该工艺条件下衬板试样组织均匀,碳化物消失,硬度（HB）分别达到了210和220。
吴磊[2]（2021）在《分级固溶对Ti-V-Nb合金化超高锰钢组织及力学性能的影响》文中指出高锰钢在强冲击以及高应力的工况下有较好的抗冲击磨料磨损和抗凿削磨损性能而被广泛应用在冶金、矿山、建材、铁路等机械设备领域。高锰钢进行水韧处理后的内部组织中常形成较为粗大的碳化物,对高锰钢性能产生较大影响。为了提升高锰钢的加工硬化能力,制备出Ti-V-Nb合金化超高锰钢,通过热处理能够对合金化超高锰钢中碳化物的尺寸和分布进行调控,以达到改善组织和力学性能的目的。因此研究热处理工艺对铸造合金化超高锰钢组织及力学性能的影响尤为重要,对研发和产业化综合性能优良、性价比较高的高耐磨铸造奥氏体锰钢具有重要的理论意义和工业应用价值。本文以优化成分Fe-0.976C-19.86Mn-1.89Cr-0.998Si-0.923Mo-0.18Ni-0.59Cu-0.091Ti-0.582V钢为研究对象,通过各种分析测试方法讨论了温度梯度设计（450℃-1100℃）、加热速度（75℃/h-150℃/h）以及保温时间（2h-4h）对合金化超高锰钢组织和性能的影响,以期制备出力学性能和耐磨性能良好匹配的铸造合金化超高锰钢。合金化超高锰钢的铸态组织由奥氏体基体、原位析出的包层结构的（Ti,V,Nb）C碳化物以及沿着晶界分布的M23C6碳化物构成,经分级固溶处理后原位析出的大尺寸及晶界分布的M23C6碳化物发生溶解。550℃-650℃-950℃-1100℃的分段保温工艺对合金化超高锰钢组织改善和性能提升最为明显,晶粒尺寸为253μm、第二相粒子尺寸为5.08μm、抗拉强度为603.37MPa、延伸率为23.33%、固有冲击韧性为1082 k J/m2。通过减少保温时间或加快升温速率能够提升合金化超高锰钢的力学性能,两者同时变化具有更明显的增强效果,在550℃-650℃-950℃-1100℃温度下加快升温速率和缩短保温时间使晶粒尺寸减小25μm、抗拉强度提升150.63 MPa、延伸率升高13.21%、冲击韧性提升26.8J。这得益于分级固溶在消除大尺寸碳化物和铸造应力的同时防止了晶粒粗化,组织的改善使力学性能得到提升。合金化超高锰钢在升温速率为150℃/h,550℃-650℃-950℃-1100℃保温2h的工艺下具有最佳的抗冲击磨料磨损,其磨损形貌显示塑性变形区的数量最多,冲击表面处的显微硬度578 HV,加工硬化层的厚度为3400μm,磨损机制为显微犁削、剥落坑和疲劳,固溶处理产生的小颗粒的析出相有效的阻碍了位错的运动,析出相的钉扎作用使位错在析出相周围发生聚集,提高了加工硬化能力。强化机制主要包括固溶强化、第二相强化和晶界强化,其中固溶强化增强作用最明显。
范宏誉,邢守义,张寒杉,袁建辉,周细应,王伟[3]（2020）在《装载机斗齿失效机制及耐磨延寿技术》文中认为装载机斗齿作为直接接触物料的工作部件,提高其耐磨性是延长其使用寿命的有效途径。通过对近几年的相关研究文献进行整理,介绍和评述了装载机斗齿的研究进展,包括常用的斗齿耐磨材料和发展现状,斗齿的失效机制以及常用的提高斗齿耐磨性和延长使用寿命的方法。
卫心宏,雷鹏飞[4]（2019）在《新型超高锰钢ZG120Mn23Cr2Mo材质的实验研究》文中提出本文进行了新型超级高锰钢ZG120Mn23Cr2Mo材质熔炼、不同热处理工艺及硬化特性的试验研究。试验表明,该材质在1 090℃水韧处理+300℃低温回火后,各项性能指标达到最优,其显微组织为奥氏体+弥散碳化物,具有较高的强度、低温韧性、本体硬度,及良好的加工硬化性能,适用于高应力、高冲击、低温工况条件下大断面耐磨铸件的应用。
王宏颖[5]（2019）在《时效处理对ZGMn18Cr2超高锰钢组织与性能的影响》文中提出通过OM、XRD、冲击试验、硬度测试和冲击磨料磨损试验等手段与方法,研究了480～640℃×4 h时效处理对ZGMn18Cr2超高锰钢组织及性能的影响。结果表明:在480～560℃范围内,随着时效温度的升高,ZGMn18Cr2试验钢组织中析出的针状、块状碳化物逐渐增多。时效温度超过600℃后,试验钢组织中析出碳化物逐渐溶解。随着时效温度的升高,试验钢冲击吸收能量先急剧下降,后缓慢增加,硬度先升高后降低,耐磨性逐渐下降。480℃×4 h时效处理试样耐磨性最佳,冲击吸收能量达到137. 6 J,冲击韧性明显高于其它时效试样。560℃×4 h时效处理试样硬度最高,达到39. 4 HRC。
张常乐,符寒光[6]（2019）在《锰系耐磨钢衬板研究进展》文中研究表明锰系耐磨钢是一种优异的耐磨材料,主要介绍了适用于球磨机衬板的锰系耐磨钢近年来的研究进展,结合其当前的应用情况,对其未来的发展进行了展望。探讨了通过微合金化与热处理相结合的方式进行组织性能优化,增强衬板材料的耐磨性及综合性能,降低生产成本,为生产实践提供参考。
权国辉,张沛[7]（2018）在《水韧处理对ZGMn18Cr2铸件组织与性能影响》文中研究指明采用两种不同水韧处理工艺对未达到使用寿命即发生破裂的ZGMn18Cr2超高锰钢衬套试样进行处理,并对比分析了水韧处理前后试样的组织与力学性能。结果表明,加热至1 120℃,保温15 h后快速水冷的水韧处理的硬度值降低,钢中未溶碳化物和析出碳化物几乎消失,碳化物级别显着提高;钢的抗拉强度、伸长率、断面收缩率、冲击吸收能量等力学性能指标得到大幅度提高,显着改善了钢的综合力学性能,提高了衬套的使用寿命。
彭世广[8]（2017）在《圆锥破碎机衬板用轻质耐磨钢的制备工艺及磨损机理研究》文中进行了进一步梳理冶金、矿山等行业不断出现大型设备,如采矿、破碎、挖掘等设备,其耐磨配件重达几吨到几十吨。与传统高锰钢相比,超高锰钢（Mn>17%）拥有更强的加工硬化能力和较高的低温冲击韧性。因此被广泛应用在强载荷或挤压工况下,如破碎机锤头、大型球磨机衬板等。然而传统高锰钢（Hadfield steel）或超高锰钢由于较低的屈服强度和初始硬度等原因,在中低载荷下不能完全发挥其本身的特性就因变形而报废,不能满足这些大型厚壁耐磨件的要求。因此,本文基于高强度、高硬度、高韧性、低密度的设计原理,从成分设计、冶炼、铸造、热处理以及冲击磨损等角度研究高锰-高铝的圆锥破碎机衬板用轻质耐磨钢的制备工艺及磨损机理。研究了常规水韧处理和余热水韧处理对新型轻质耐磨钢（Fe-24Mn-7.1 Al-1.0C铸钢）的组织和性能的影响。结果表明：对中小壁厚的铸件,该轻质耐磨钏完全能采用此余热水韧处埋方式生产（余热温度必须大于850-C）,其未溶碳化物级别W2,析出碳化物级别X2。余热处理后的冲击韧性值（V型缺口）达到108J/cm2,表面硬度为219HB（心部硬度为217HB）,抗拉强度为784MPa,屈服强度408MPa,断后伸长率为53.8%。轻质耐磨钢的常规最佳水韧温度为1050℃,保温1h：冲击韧性为231.3J/cm2,硬度为205HB,抗拉强度为809MPa,屈服强度为410MPa,断后伸长率为59.6%。针对轻质耐磨钢仅采用水韧处理时的初始硬度和屈服强度不足的问题C未达到目标要求),提出了时效方法来提高其初始硬度和强度。优化出轻质耐磨钢的最佳热处理工艺：加热至1050℃保温1h水韧,再经550-℃时效2h,空冷处理。该工艺条件下奥氏体基体内细小碳化物弥散分布,力学性能明显改善,抗拉强度为825MPa,屈服强度为574MPa,冲击韧性为156J/cm2,硬度为271HB,断后伸长率为32%,使得硬度、强度、冲击韧性达到了最佳匹配值；与仅水韧处理相比屈服强度提高40.0%,硬度提高32.2%。对轻质耐磨钢的耐磨性进行检测,在同样磨损条件下,选择改性高锰钢Mn13Cr2为对比材料。结果表明：仅采用水韧处理后方式,轻质耐磨钢的耐磨性在0.5J-4J冲击功条件下均高于Mn13Cr2钢。在中低载荷条件下（0.5J-2J）是其1.09-1.17倍,而在高冲击功条件下（4J）为其1.4倍。轻质耐磨钢采用1050℃保温1h水韧处理+550℃温度时效2h后由于纳米级的K-碳化物析出,不仅改善了轻质耐磨钢铸铡的力学性能,而且存低冲击载荷下（0.5J）使其耐磨性达到最佳,为Mn13Cr2的2.09倍。最后通过对比轻质耐磨钢（Fe-24Mn-7.1Al-1.0C铸钢）和不含铝的超高锰钢（Fe-25Mn-1.1C铸钢）耐磨性、磨损表面形貌和亚表层微观组织,分析铝对超高锰钢的耐磨性、磨损机理、硬化机制的影响。结果表明：（1）铝的添加降低了奥氏体基体碳的活度和扩散系数,增加了碳的稳定性。时效过程中铝抑制了粗大的针状碳化物的析出,析出大量纳米级（Fe, Mn）3AlC的K-碳化物,提高了超高锰钢的耐磨性。（2）铝的添加对仅水韧处理后的磨损形貌影响不大。在时效过程,由于K-碳化物析出增加了基体的硬度,降低了轻质耐磨钢的磨损表面犁沟深和减少了剥落坑的数量。长时间时效后,粗大的K-碳化物会因冲击变形使其在晶界处破碎形成微裂纹,进而形成脆性块状脱落加剧其磨损量,降低了耐磨基体的均匀性。（3）铝增加了超高锰钢的层错能（从36.5mJ/m2提高至67.3mJ/m2）,降低了加工硬化速率,强烈抑制了孪晶转变,改变了其加工硬化机制；轻质耐磨钢低冲击载荷下的磨损硬化机制：水韧时为位错缠结、位错墙；水韧+550℃时效后的磨损硬化机制为高密度位错墙、高密度位错缠结。
彭世广,宋仁伯,谭志东,王忠红,郭客,高景俊[9]（2016）在《衬板用铸态Fe-24Mn-7Al-1C耐磨钢的应变硬化行为研究》文中研究指明对衬板用新型铸态轻质Fe-24Mn-7Al-1C耐磨钢进行准静态条件下不同变形量的压缩试验,分析应变硬化行为,揭示出该铸态耐磨钢的加工硬化机理。根据压缩应力-应变曲线和对数真应力-对数真应变曲线分析压缩变形特征;并利用光学显微镜、X射线衍射和透射电镜研究不同应变量的变形后的微观组织形貌。研究结果表明,试验钢在屈服阶段的加工硬化曲表现出双加工硬化指数行为;在透射电子显微镜和X射线衍射分析时既未发现形变诱发马氏体存在,也没有发现位错胞和形变孪晶,变形后仍为奥氏体单相组织;在不同变形量变形后的奥氏体显微组织中依次可以观察到位错堆积（1%）、高密度位错墙（5%）、泰勒晶格（10%）、具有高密度位错的畴界（20%）和微带（50%）,说明轻质Fe-24Mn-7Al-C耐磨钢钢微观变形机理是平面滑移机制。
宋仁伯,冯一帆,彭世广,蔡长宏,谭志东[10]（2015）在《高锰钢衬板的研究及应用》文中研究表明综述了国内外高锰钢衬板的研究开发和应用现状。近年来对高锰钢衬板的研究主要包括合金化、热处理和表面预硬化处理等。分类介绍了改性高锰钢、超高锰钢和爆炸硬化处理高锰钢在衬板方面的应用,并分析今后高锰钢衬板的发展方向:减少贵重金属的使用,降低衬板成本;添加铝元素,降低衬板密度和生产能耗。
二、超高锰钢ZGMn18Cr2性能研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、超高锰钢ZGMn18Cr2性能研究（论文提纲范文）
（1）水韧处理对消失模铸造棒磨机衬板组织与性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料及方法 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 试验方法 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 显微组织 |
| 2.2 硬度测试 |
| 3 结论 |
（2）分级固溶对Ti-V-Nb合金化超高锰钢组织及力学性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 高锰钢的简介及研究现状 |
| 1.2.1 高锰钢简介 |
| 1.2.2 改性高锰钢发展状况 |
| 1.2.3 发展趋势 |
| 1.3 高锰钢中碳化物及合金元素的作用 |
| 1.3.1 碳化物 |
| 1.3.2 合金元素的作用 |
| 1.3.3 晶界处析出的碳化物结构 |
| 1.4 超高锰钢的强化机制研究 |
| 1.4.1 固溶强化 |
| 1.4.2 第二相强化 |
| 1.5 超高锰钢的热处理工艺 |
| 1.6 本文的研究意义及主要内容 |
| 1.6.1 研究意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料及成分 |
| 2.2 热处理工艺 |
| 2.3 微观组织表征 |
| 2.3.1 金相组织制备及分析 |
| 2.3.2 扫描电子显微镜检测分析 |
| 2.3.3 X射线衍射分析 |
| 2.3.4 电子探针(EPMA) |
| 2.4 性能测试 |
| 2.4.1 硬度测试 |
| 2.4.2 拉伸性能 |
| 2.4.3 冲击韧性测试 |
| 2.4.4 纳米压痕测试 |
| 2.4.5 冲击磨料磨损测试 |
| 第三章 固溶处理对超高锰钢组织及性能影响 |
| 3.1 热力学相图模拟确定固溶处理工艺 |
| 3.2 合金化对超高锰钢铸态组织的影响 |
| 3.3 固溶处理对超高锰钢组织及第二相的影响 |
| 3.3.1 固溶处理对超高锰钢组织的影响 |
| 3.3.2 固溶处理对超高锰钢第二相的影响 |
| 3.4 固溶处理对超高锰钢力学性能的影响 |
| 3.4.1 硬度及冲击韧性 |
| 3.4.2 拉伸性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 分级固溶工艺优化对超高锰钢组织及性能的影响 |
| 4.1 温度对超高锰钢组织及性能的影响 |
| 4.1.1 分级固溶温度对超高锰钢组织的影响 |
| 4.1.2 冲击韧性及硬度 |
| 4.1.3 拉伸性能 |
| 4.2 升温速率及保温时间对超高锰钢组织及性能的影响 |
| 4.2.1 升温速率及保温时间对超高锰钢组织的影响 |
| 4.2.2 冲击韧性及硬度 |
| 4.2.3 拉伸性能 |
| 4.3 微观力学性能 |
| 4.4 冲击磨料磨损 |
| 4.5 强韧化机制研究 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 攻读硕士学位期间的研究成果 |
| 附录B 攻读硕士学位期间的获奖情况 |
（3）装载机斗齿失效机制及耐磨延寿技术（论文提纲范文）
| 1 斗齿耐磨材料的发展现状 |
| 1.1 普通高锰钢 |
| 1.2 改性高锰钢 |
| 1.3 低、中合金耐磨钢 |
| 1.4 耐磨铸铁 |
| 2 斗齿的失效机制 |
| 2.1 切削机制 |
| 2.2 疲劳剥落机制 |
| 3 斗齿的耐磨延寿技术 |
| 3.1 提高钢的纯度 |
| 3.2 热处理 |
| 3.3 预硬化处理 |
| 3.4 堆焊斗齿 |
| 3.5 镶块斗齿 |
| 3.6 火焰喷焊 |
| 4 结束语 |
（4）新型超高锰钢ZG120Mn23Cr2Mo材质的实验研究（论文提纲范文）
| 1 化学成分设计 |
| 2 材质试验方案 |
| 2.1 熔炼试验和试样制备 |
| 2.2 热处理工艺试验方案 |
| 3 试验结果分析 |
| 3.1 拉力性能试验分析 |
| 3.2 冲击性能试验分析 |
| 3.3 金相组织分析 |
| 3.4 回火处理碳化物显微组织分析 |
| 3.5 材质的加工硬化特性试验 |
| 4 试验结果分析 |
| 5 结束语 |
（5）时效处理对ZGMn18Cr2超高锰钢组织与性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料与方法 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 显微组织分析 |
| 2.2 力学性能 |
| 3 结论 |
（6）锰系耐磨钢衬板研究进展（论文提纲范文）
| 1 高锰钢衬板的发展应用及改进 |
| 2 超高锰钢衬板的发展应用 |
| 3 中锰钢衬板的发展应用 |
| 4 低锰合金钢衬板的发展应用 |
| 5 主要合金元素的作用 |
| 6 磨损机理 |
| 7 展望 |
| 8 结论 |
（7）水韧处理对ZGMn18Cr2铸件组织与性能影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料和方法 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 试验方法 |
| 2 试验结果分析 |
| 2.1 水韧处理前后试样的硬度 |
| 2.2 水韧处理前后试样的显微组织 |
| 2.3 碳化物评级 |
| 2.4 拉伸性能 |
| 2.5 水韧处理前后试样的冲击性能 |
| 3 结论 |
（8）圆锥破碎机衬板用轻质耐磨钢的制备工艺及磨损机理研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 合金元素在耐磨钢中的作用 |
| 2.2 国内外衬板材料的发展 |
| 2.2.1 国外衬板材料的发展 |
| 2.2.2 国内衬板材料的发展 |
| 2.3 国内外衬板材料研究现状 |
| 2.3.1 锰钢 |
| 2.3.2 多元合金钢 |
| 2.3.3 含铬铸铁以及其它耐磨材料 |
| 2.4 衬板的磨损机理及性能要求 |
| 2.4.1 破碎机衬板磨损形式及失效形式 |
| 2.4.2 破碎机衬板的材质要求及性能要求 |
| 2.5 高锰钢衬板的发展方向 |
| 2.5.1 高锰钢合金化 |
| 2.5.2 超高锰钢 |
| 2.6 高锰钢的加工硬化机理 |
| 2.6.1 层错能计算 |
| 2.6.2 强化机制 |
| 3 研究内容、技术路线与创新性 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 研究方法 |
| 3.3 拟解决的关键问题 |
| 3.4 技术路线 |
| 3.5 本研究的特色与创新之处 |
| 4 轻质耐磨钢的制备 |
| 4.1 轻质耐磨钢的成分设计 |
| 4.1.1 设计原则 |
| 4.1.2 设计方法 |
| 4.1.3 设计结果 |
| 4.2 热处理设计 |
| 4.3 轻质耐磨钢的冶炼、浇注 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 轻质耐磨钢的热处理工艺研究 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.2 不同热处理工艺对轻质耐磨钢的组织和力学性能的影响 |
| 5.2.1 水韧工艺对Fe-24Mn-7.1Al-1.0C的组织及力学性能的影响 |
| 5.2.2 时效工艺对Fe-24Mn-7.1Al-1.0C的组织及力学性能的影响 |
| 5.3 热处理工艺对无铝超高锰钢的组织和力学性能的影响 |
| 5.3.1 不同热处理工艺Fe-25Mn-1.1C的力学性能 |
| 5.3.2 不同热处理工艺Fe-25Mn-1.1C的显微组织 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 轻质耐磨钢的应变硬化行为研究 |
| 6.1 实验方法 |
| 6.2 实验结果 |
| 6.2.1 轻质耐磨钢压缩应力-应变曲线 |
| 6.2.2 轻质耐磨钢应变硬化行为 |
| 6.3 层错能计算 |
| 6.4 轻质耐磨钢硬化行为的微观机制 |
| 6.5 硬化机理分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 轻质耐磨钢的冲击磨损性能及磨损机理研究 |
| 7.1 水韧处理后轻质耐磨钢冲击磨损性能及磨损机理 |
| 7.1.1 实验材料与方法 |
| 7.1.2 结果及分析 |
| 7.2 时效热处理后轻质耐磨钢的耐磨性及磨损机理 |
| 7.2.1 实验材料与方法 |
| 7.2.2 结果及分析 |
| 7.3 本章小结 |
| 8 铝对超高锰钢的组织和性能影响 |
| 8.1 不同热处理工艺后无铝超高锰钢的耐磨性及磨损机理 |
| 8.1.1 实验材料与方法 |
| 8.1.2 实验结果 |
| 8.2 铝对超高锰钢的显微组织和力学性能影响 |
| 8.2.1 铝对超高锰钢的显微组织的影响 |
| 8.2.2 铝对超高锰钢的力学性能的影响 |
| 8.3 铝对超高锰钢的加工硬化影响 |
| 8.4 铝对超高锰钢的磨损性和磨损机理的影响 |
| 8.4.1 铝对超高锰钢耐磨性的影响 |
| 8.4.2 铝对超高锰钢的磨损机理和硬化机制的影响 |
| 8.5 本章小结 |
| 9 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（10）高锰钢衬板的研究及应用（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1高锰钢衬板 |
| 1.1传统高锰钢 |
| 1.2高锰钢的合金化处理 |
| 1.3高锰钢的水韧处理 |
| 1.4高锰钢的沉淀强化处理 |
| 1.5高锰钢的表面预硬化处理 |
| 2高锰钢系衬板的应用现状 |
| 2.1改性高锰钢 |
| 2.2超高锰钢 |
| 2.3爆炸硬化处理的高锰钢 |
| 3前景展望 |
| 4结语 |
四、超高锰钢ZGMn18Cr2性能研究（论文参考文献）
- [1]水韧处理对消失模铸造棒磨机衬板组织与性能的影响[J]. 何扬,王于金,秦芳诚,孟征兵. 特种铸造及有色合金, 2021(04)
- [2]分级固溶对Ti-V-Nb合金化超高锰钢组织及力学性能的影响[D]. 吴磊. 昆明理工大学, 2021(01)
- [3]装载机斗齿失效机制及耐磨延寿技术[J]. 范宏誉,邢守义,张寒杉,袁建辉,周细应,王伟. 工程机械, 2020(05)
- [4]新型超高锰钢ZG120Mn23Cr2Mo材质的实验研究[J]. 卫心宏,雷鹏飞. 铸造设备与工艺, 2019(06)
- [5]时效处理对ZGMn18Cr2超高锰钢组织与性能的影响[J]. 王宏颖. 金属热处理, 2019(09)
- [6]锰系耐磨钢衬板研究进展[J]. 张常乐,符寒光. 中国铸造装备与技术, 2019(03)
- [7]水韧处理对ZGMn18Cr2铸件组织与性能影响[J]. 权国辉,张沛. 铸造技术, 2018(07)
- [8]圆锥破碎机衬板用轻质耐磨钢的制备工艺及磨损机理研究[D]. 彭世广. 北京科技大学, 2017(05)
- [9]衬板用铸态Fe-24Mn-7Al-1C耐磨钢的应变硬化行为研究[J]. 彭世广,宋仁伯,谭志东,王忠红,郭客,高景俊. 机械工程学报, 2016(08)
- [10]高锰钢衬板的研究及应用[J]. 宋仁伯,冯一帆,彭世广,蔡长宏,谭志东. 材料导报, 2015(19)